1、基于变压器静态理论规划而选用的电磁线,与理论运转时作用在电磁线上的应力差别较大。

2、目前各厂家的核算程序中是树立在漏磁场的平均分布、线匝直径相同、等相位的力等理想化的模型根底上而编制的,而事实上变压器的漏磁场并非平均分布,在铁轭局部相对集中,该区域的电磁线所遭到机械力也较大;换位导线在换位处由于爬坡会改动力的传送方向,而产生扭矩;由于垫块弹性模量的因数,轴向垫块不等距分布，会使交变漏磁场所产生的交变力延时共振,这也是为什么处在死心轭部、换位处、有调压分接的对应部位的线饼首要变形的基本缘由。

3、抗短路才干核算时没有思索温度对电磁线的抗弯和抗拉强度的影响。按常温下规划的抗短路才干不能反映理论运转情况,根据实验结果，电磁线的温度对其屈服极限?0.2影响很大,跟着电磁线的温度进步,抗弯、抗拉强度及延伸率均降落,在250°C下抗弯抗拉强度要比在50°C时降落10%以上,延伸率则降落40%以上。而理论运转的变压器,在额外负荷下，绕组均匀温度可达105°C ,最热点温度可达118°C。- 般变压器运转时均有重合闸过程,因此假设短路点一-时无法消逝的话,将在+分短的时间内(0.8s)紧接着承受第二次短路冲击，但由于受第一次短路电流冲击后 ,绕组温度急剧增高,根据GBI094的规则,最高容许250C ,这时绕组的抗短路才干己大幅度降落,这就是为什么变压重视合闸后产生短路事端居多。

4、选用普通换位导线,抗机械强度较差,在承受短路机械力时易呈现变形、散股、露铜现象。选用普通换位导线时 ,由于电流大,换位爬坡陡,该部位会产生较大的扭矩,同时处在绕组二端的线饼,由于幅向和轴向漏磁场的共同作用,也会产生较大的扭矩,致使扭曲变形。如杨高500kV变压器的A相公共绕组共有71个换位,由于选用了较厚的普通换位导线,其中有66个换位有不同水平的变形。别的吴泾1号主变,也是由于选用普通换位导线,在死心轭部部位的高压绕组二端线饼均有 不同翻转露线的现象。

5、选用软导线,也是构成变压器抗短路才干差的主要缘由之一。由于前期对此晓得缺乏,或绕线装备及工艺上的艰难,制造厂均不肯运用半硬导线或规划时基本无这方面的请求,从产生缺点的变压器来看均是软导线。

6、绕组绕制较松,换位或纠位爬坡处处置不当,过于薄弱,构成电磁线悬空。从事端损坏方位来看,变形多见换位处,特别是换位导线的换位处。

7、绕组线匝或导线之间未固化处置,抗短路才干差。前期经浸漆处置的绕组无一损坏。

8、绕组的预紧力控制不当构成普通换位导线的导线互相错位。

9、套装空隙过大,招致作用在电磁线上的支撑不够,这给变压器抗短路才干方面增加隐患。

10、作用在各绕组或各档预紧力不平均,短路冲击时构成线饼的跳动,致使作用在电磁线上的弯应力过大而产生变形。

11、外部短路事端频频,多次短路电流冲击后电动力的积聚效应引|起电磁线软化或内部相对位移,究竟招致绝缘击穿。